一、油藏及开发概况

    试验区位于构造较为完整（断层发育相对较少）、可扩展蒸汽驱井网的锦91断块中西部，目的层于Ⅰ组，含油面积0.34 km²，地质储量225×10⁴t。于Ⅰ组纵向划分三个砂岩组6个小层。试验区目的层于Ⅰ组1-4小层。油藏埋深930～1020m，沉积微相以水下分流河道为主，主要岩性为含砾砂岩、砂砾岩和不等粒砂岩（长石砂岩），分选中等。平均孔隙度24.5%，渗透率1739×10^-3μm²，属高孔高渗储层。转驱前油层平度（53℃）下脱气原油粘度7000mPa·s。地层水水型NaHCO3型，总矿化度1956.6mg/L。

    试验区1987年3月注蒸汽吞吐投产，历经1992年由167m井网加密到118m井网，和2000年由118m井网加密到83m井网两次重大井网调整。到2007年试验区平均吞吐14轮次，采出程度38.11%，年度油气比0.20，进入蒸汽吞吐开发末期，经济效益差。为寻求进一步提高采收率的可行途径，在汽驱可行性研究的基础上，编制了蒸汽驱试验方案，并于2008年6月进行全面转驱，经过1年多的汽驱实践，试验已初见成效，对同类油藏的汽驱开采具有指导意义。

    二、蒸汽驱方案设计要点

    锦45块试验区相对齐40块先导试验区（表1）相比，进行蒸汽驱的条件在净总厚度比、非均质性、转驱时含油饱和度、采出程度、具有边底水方面偏差，根据稠油油藏筛选标准，锦45块于Ⅰ组油藏属于Ⅱ类稠油油藏。

    方案设计9个83m井距的反九点井组，部署注汽井9口，采油井40口，观察井9口。试验目的层于Ⅰ油层组1-4小层，采取一级两段分层汽驱方式，其主要注汽参数：平均单井日配注125t，试验区日配注1124t；井底干度达到53%，平均单井日配液30.9t，最大日产液1300t。蒸汽驱生产7.5a，采出程度17.64%，平均采油速度2.32%，累积油汽比0.15，试验区最终采收率54.96%。

                                 表1 锦45块试验区与齐40块试验区转驱条件比较

    三、蒸汽驱试验实施情况及阶段效果分析

    1.试验实施情况

    试验区于2008年6月全面实施转驱，依据蒸汽驱生产特点及试验区实际情况，转驱后操作上要重点把握原则有两个，一是保证井底蒸汽干度大于50%，这是关键保障，二是提高采注比，力争达到1.1以上，这是前提基础。试验中，及时对注汽井实施返工作业，目前试验区平均井底干度为53.8%，井底干度得以保障。另外，通过吞吐引效注汽、调参、检泵更换高温泵、完善注采井网打新井等综合措施手段（表2），实现油井在合理工况下生产，采注比有效提高，确保了蒸汽腔的形成和扩展。试验达到了预期效果，实现了液量产量翻番。截止2009年9月底，试验区9口注汽井开井9口，日注汽1041t，生产井总井数41口，开井39口，日产油116t，日产液1073t，综合含水89.2%，瞬时采注比1.03，瞬时油汽比0.11。

                                    表2  锦45块蒸汽驱措施效果统计表

         2.阶段效果分析

       （1）产液、产油、含水变化特点符合汽驱生产规律

总体分析看，试验处于蒸汽驱第二阶段，即蒸汽有效驱替阶段，从生产曲线上看，可分三个变化过程。

第一个变化过程：试验区日产液、含水出现大幅度上升，日产液由转驱时的460 t上升770 t左右，含水由85.9%上升到94.8%，试验区日产油下降，由60 t下降至40 t左右。

        在试验初期，由于注汽井和生产井吞吐注汽生产过程中，在井筒周围存在冷凝水及少量可动油，因持续注入蒸汽，在注采井间初步建立生产压差，受压差作用，首先要采出原先存在的这部分冷凝水及少量可动油，因而初期生产表现为产液量上升、含水上升，产油量下降。

        第二个变化过程：因蒸汽注入量增加，不可动冷油受热而转换成可动油逐渐被采出，因此含水大幅度下降，而井组产油量则迅速上升。日产油大幅度上升。日产液从770 t上升到1070 t左右，实现了采大于注，日产油上升至最高130 t，含水回降到88.0%。   

        第三个变化过程：产量波动，主要由于蒸汽驱替作用突显后，油层出砂，个别油井不能生产造成的。   

       （2）油层温度普遍呈上升趋势，试验区建立起热连通，进入有效驱替阶段

       转驱初期，井口温度大幅度上升，到2009年8月底，井口产液温度由转驱时的33℃上升到的65℃，其中高于60℃的有21口井，大部分井井口温度增幅都在20℃以上，从7月份以后，井口温度基本保持稳定，说明地层已形成稳定的渗流场。另外从数模跟踪的地下温度场分布来看，井间已经实现热连通，蒸汽腔正在不断扩展阶段。